工程名称：单位工程名称：
设计(工程负责)人：
校 核 人：
总 计： 页
完成日期： 年 月 日
说明：1、红字为需要输入的数据，其他颜色为取值或计算得出； 2、本例胶带采用钢丝绳芯胶带； 3、本例含张力逐点计算，见工作表例； 4、仅供交流，原作者不负责计算结果的正误；
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5、欢迎批评指正。
一、 原始参数1.运输物料：2.运输能力：（自尾部起）
原煤；
第一个给料点Q1=第二个给料点Q2=第三个给料点Q3=第四个给料点Q4=
3.水平运输距离：
1）.第一、二给料点距离：2）.第二、三给料点距离：3）.第三、四给料点距离：
松散密度：1612.900.000.000.00
t/ht/ht/ht/hmmmm
γ=900
kg/m3
L=298.543L21=L32=L43=
第一段β1=第二段β2=第三段β3=平均角度=
0.0000.0000.0000.0013.000.004.333.15
4.胶带倾角：（自尾部起）
° =° =° =° =m/s
0弧度
0.22689弧度0
弧度
0.07563弧度
5. 胶带速度：6. 提升高度：
ν=
H=L'×tgβ=
46.70
m
二、 自定义参数
1. 胶带种类：钢丝绳芯胶带，上覆盖胶厚度8mm，下覆盖胶厚度8mm2. 胶带宽度：3. 胶带强度：
B=1400σ=1000
3.6Sνkγ
mm =N/mm
式中：S—输送带上物料最大截面积；
S=0.26400
m2
1.40
m
4. 输送机理论运量： Q=
k—倾斜输送机面积折减系数；
k=0.92带速v Q=2478.833大于Q1=1612.903
根据实际带速，计算实际运量Q=3.6Sνkγ
实际带速v松散密度γ900.00t/ht/h
3.15松散密度γ900.00 Q实际=2472.217大于Q1=1612.903
5.每米机长胶带质量： q0=32.3406.每米机长物料质量 ： q=Q/3.6ν
=142.231
7.滚筒组：
t/ht/hkg/m
3.1416运输能力Q带速v3.15kg/m1612.90第 2 页，共 13 页
（1）头部传动滚筒
D≥Cod=0.600
传动滚筒直径D=
800.0000
mmm
630
mm
式中：钢丝绳d=
Co=
0.0040150.0000
m
（2） 尾部及主要改向滚筒直径= Φ8.托辊组：
⑴ 重载段：采用35°槽角托辊组， 辊子轴承型号：
6305/C4
,
辊子直径=Φ
辊子轴径Φkg n=20.52520.525
3kg/mkg/m辊子直径=Φ
25
133mm，
mm
查表单个上辊转动部分质量qr0'=8.21
a0--上托辊组间距；a0 =
1.20
qr0=nqr0'/a0=
每米机长上辊子旋转部分质量： q1=⑵ 空载段：采用V型下托辊组辊子轴承型号：
6305/C4
,
133mm，
mm
辊子轴径Φkg n=7.7607.760
2
25
查表单个下辊转动部分质量qr0'=11.64
a0--上托辊组间距；au =
3.00
qr0=nqr0'/au=
每米机长下辊子旋转部分质量： q2=⑶ 辊子旋转转速： n=
kg/mkg/m
带速v：3.15r0.066530×ν/（3.14×r）=452.34
rpm0.02300.3500
⒑ 上下胶带模拟阻力系数： ω=⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数： μ=
⒓ 拉紧方式：液压拉紧，拉紧位置在头部，至头部距离： L1=73.5100⒔ 清扫方式：头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器⒕ 导料板长度： l=4.5000
m
m
⒖ 头部设置2组过渡托辊组，给料点下设置10组缓冲托辊组三、 输送机布置型式（见附图）
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头部为双滚筒双电机驱动四.辊子载荷校核⑴ 净载荷校核① 重载段辊子校核
P0=ea0g(Im/v+q0)=1644.04
N
辊子额定载荷P0e=2920.00
N② 空载段辊子校核
Pu=eauq0g=599.61
N辊子额定载荷Pue=1780.00
N
⑵ 动载荷校核① 重载段辊子校核
P'
0=P0fsfdfa
=2807.61
N
辊子额定载荷P0e=2920.00N② 空载段辊子校核
P'
u=Pufsfa
=758.51
N辊子额定载荷Pue=1780.00
N
五、输送机阻力计算
⒈ 胶带及物料产生的运行阻力
F1=Lωg(2q0+q+q1+q2)=15842.88N式中： e--辊子载荷系数；
a0=1.20e=0.80v=3.15 Im--输送能力；
q0=32.34Im=Q/3.6=448.03
kg/s
故满足要求。
式中： e--辊子载荷系数；
au=3.00e=0.63
q0=32.34故满足要求。
式中： fs--运行系数；
fs=1.10 fd--冲击系数；
fd=1.35 fa--工况系数；
fa=1.15P0=
1644.04
N
故满足要求。
式中：Pufsfa599.611.101.15故满足要求。
式中：q0qq1q232.340142.23120.5257.760Lωg第 4 页，共 13 页298.5430.0239.810⒉ 物料提升阻力F2=Hqg=65160.01⒊ 头部清扫器对胶带阻力F3=2APμ3式中：NH46.700q142.231g9.810=1176.00N式中：A—清扫器与胶带接触面积；
A=0.01×B=0.0140
m2
2
P—清扫器与胶带之间的压力；
P=70000.00
N/m
μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数；
μ3=0.60
⒋ 尾部清扫器对胶带阻力
F4=20Bg=274.68
⒌ 托辊前倾阻力
F5=CεLeμ0(q+q0)gcosβsinε=1847.81
N
式中：Cε—槽形系数；
Cε=0.43
Le—装前倾托辊设备长；ε—托辊前倾角；
ε=1.38
（弧度）=0.0241
⒍ 导料板阻力
F6=μ2Iv2γgl/v2b12=976.55式中：γ900.00v3.15N
l4.50g9.81式中：μ2—物料与导料板之间的摩擦系数；
μ2＝0.60Iv—物料流量；
Iv=Q/3.6γ=0.765
(=Svk)=m3/s
0.765
Lμ0式中：N
B1.40g9.81298.540.35298.54142.2332.340.08Le≈qq0β（弧度） b1—导料板内部宽度；
b1＝1.20
m
⒎ 给料点处物料附加阻力
F7=Ivγv=2168.98
N
式中：Iv0.765γ900.00v3.15⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒400N计算）
F8=3000.00
⒐ 犁式卸料器附加阻力
N
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F9=Bk1=0.00
N
式中：k1—刮板系数；
k1＝0.00B=
1.40
N/mm
10. 驱动滚筒圆周驱动力
Fu=F1+F2+F3+F4+F5+F6+F7+F8+F9=90446.91
N
F90.00五、传动功率计算及驱动设备选型⒈ 传动滚筒轴功率计算
PA=FuV=284907.78=284.91
⒉ 电动机功率计算
PM=PA/η1η2η3η4η=376.80
5
式中：F115842.88F265160.01F6976.55F31176.00F72168.98F4274.68F83000.00F51847.81式中：wKw
F90446.91V3.15式中： η1--减速器效率；
η1=0.94 η2--偶合器效率；
η2=0.96 η3--联轴器效率；
η4=0.98 η4--电压降系数；
η4=0.90 η3--不平衡系数；
η4=0.95
Kw
⒊ 驱动设备选型
因输送带运行阻力 F1= 物料提升阻力 F2=
15842.8865160.01
NN
输送带运行阻力小于物料下滑力，输送带会逆转，因此设逆止器。⑴ 电动机：
YB400S2-4 电机功率P=
滚筒直径Dr=
0.80
， 电压V=220.000m，取减速比i=
6000kW，
带速V=20.0000
V， 共
2
台
rpm75.20
电动机转速 n1=1500.003.15
实际带速
m/s，3.142
滚筒转速n2=m/s
减速器减速比i=19.95
⑵ 减速器：
减速器减速器输入低速轴功率 PN1转速 n275.00213.68轴功率 P0转速 n速比 i使用系数选型142.451500.0020.0001.500B3SH10第 6 页，共 13 页
额定热容量PG1/PG2105.000203.000323.000系数f40.7500.7500.750系数f60.9800.9800.980系数f81.0001.0001.000系数f9/f100.8201.4701.470计算热容量63.28219.33348.99型号表示B3SH10-20带风扇减速器型号------六、输送带张力计算
⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力⑴ 重载段允许最小张力
Szmin≥a0(q+q0)g/8(h/a)max
B3SH10-20+带风扇，共2台式中：a0--上托辊组间距；
a0=
1.20
m
式中：q142.23q032.34N
(h/a)max--两托辊组间允许的胶带垂度；
(h/a)max=0.01
Szmin≥25688.17
⑵ 空载段允许最小张力
Skmin≥auq0g/8(h/a)max
=11897.08
式中：au--下托辊组间距；
N
au=
3.00
m
q032.34⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力
双滚筒驱动配比1：1
式中： KA--滚筒起动系数；
KA=1.30
eμФ--胶带传动尤拉系数；
第二传动滚筒奔离点输送带张力
S2min≥KAFu/2(eμФ2-1)
=24567.14取S2=
33411.31
NN
胶带围包角 Ф2=200.00
°时μ=
0.35
eμФ2=3.39Fu=
90446.91
N
第二传动滚筒趋入点输送带张力
S2'=S2+Fu/2=78634.77k=2.35
3.第一传动滚筒
(1)第一传动滚筒奔离点输送带张力
S1'=S2'=78634.77
NN小于
eμФ2=3.39
(2)第一传动滚筒趋入点输送带张力
S1=S1'+Fu/2=123858.22k=1.58
N小于
e
μФ2
=3.39
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6. 尾部滚筒胶带奔离点输送带张力
S4=St1-Lωg(q+q0+q1)-F5-F6-F7-Hg(q0+q)式中：St1123858.22托辊前倾阻力F5L298.54ω0.02q142.23H46.70q032.34g9.81q120.53导料板阻力给料点处物料附加阻力F7F61847.81S4=25747.31因大于
S4=Szmin=
N
976.552168.9825747.3125688.17
NN
故满足重载段胶带垂度要求。
7. 尾部滚筒胶带趋入点输送带张力
S3=S4/Kg=24757.03
N
式中： Kg--胶带绕过滚筒时的阻力系数；
Kg=1.04S4=
因大于
S3=Skmin=
24757.0311897.08
NN
故满足空载段胶带垂度要求。
25747.31
N
8. 拉紧装置处输送带张力
S5=S3-(L-L1)ωg(q0+q2)+q0gH-F4
式中：=30696.24
N
S324757.03L298.54q27.76L173.51尾清阻力F4274.68ω0.0230H17.4900q032.34因大于
9. 拉紧力计算(1)拉紧力 M=2S5
S5=Skmin=
30696.2411897.08
NN
故满足空载段胶带垂度要求。
=61392.49=取
61.39
NKNM=62.00
式中：KN 则
S5=S5=
30696.2431000.00
式中：
q27.76KN
帆布带式中：m
εε1NN
ω=0.0230
β(弧度）0.0000μ0.35(2)拉紧力 G=2.1[Fu/2(g(eμФ-1))+(q0+q2)ωL1-q0L1tgβ]
Fu90446.91Ф200.00G=6210.48
10.拉紧行程
LL≥L(ε+ε1)+ln=3.04
eμФ3.39kg =
q032.3460.92
L173.51尼龙带0.0200.0012.000钢丝绳带0.0030.0012.0000.0100.0012.000298.54lnL11. 头部传动滚筒合力
1个接头长度+1m第 8 页，共 13 页
第二传动滚筒Ft2=S2'+S2 =112.05S1+S1’ =202.49
112046.08NKN
202492.99NKN
式中：S1'=S2'=S1=S2=
78634.77123858.2233411.31
NNN
Ft2=
第一传动滚筒Ft1=
Ft1=
12. 尾部改向滚筒合力
Fw=Fw=
13.头部传动滚筒（1）头部滚筒直径校核
D≥2Sy/B[p]=0.177
取头部传动滚筒直径D=
（2）头部传动滚筒最大转距
Mn=Fudr/2Mn=Mn=
18089.3818.09
N.mKN.m
式中： dr--驱动滚筒半径；
滚筒直径Dr=
dr=Fu=
头部传动滚筒最大转距的数值已经考虑了峰值及启动系数，故在此不需乘系数七、安全验算 胶带强度校核
胶带接头采用硫化连接，其强度取带强的85%。 胶带安全系数：
m=nσB/S1=9.61
式中：σ1000.00S3+S4 =50.50
50504.34KN
N式中：S3=S4=
24757.0325747.31
NN
式中：[p]=Sy=
1000000.0123858.221.40
N/m2Nm
m 800.00
是合适的
B=
800.000.40090446.91
mmmN
n=0.85
B1400.00S1123858.22n0.85第 9 页，共 13 页
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第 11 页，共 13 页
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